《表3 静风与颤振失稳临界风速竞争关系（单位：m/s)》

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《气动措施对双主跨斜拉桥静风稳定影响研究》

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采用全桥气弹模型试验直接测试法并依据位移响应曲线判定结构失稳临界风速[22]。试验中，各工况下均未发现颤振失稳现象，多个工况下静风失稳先于颤振失稳发生。为了进一步确定静风稳定与颤振稳定性关系，同时验证全桥气弹模型试验结果的可靠性，基于弹性悬挂主梁节段模型试验，还对三种主梁断面的颤振稳定性进行了验证。主梁节段模型几何缩尺比为1∶80，主要参数如表2所示。零风速下，主梁节段模型弹性悬挂系统的竖弯和扭转阻尼比分别为0.30%和0.18%。表3给出了基于全桥气弹模型试验和三维静风稳定分析得到的静风失稳临界风速，基于主梁节段模型试验得到的颤振临界风速。+3°和0°初始攻角下，原始断面和翼板断面静风失稳先于颤振失稳发生，且+3°攻角均为最不利攻角，-3°攻角时静风失稳临界风速最高。故同一初始风攻角下，风障断面的静风稳定性能最好，原始断面次之，翼板断面最差。值得注意的是，静风失稳临界风速试验值为风洞试验中依据试验现象人为确定的临界风速。由于试验安全性的考虑，试验中未能施加更高试验风速，故表3中的试验值略小实际试验值。可知，试验值与计算值误差小于20%，验证了三维静风分析方法的可靠性。