《表1 几种典型双相不锈钢循环变形阶段性特征数据[3,4,19,21]》

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《TRIP型双相不锈钢Fe-19.6Cr-2Ni-2.9Mn-1.6Si在循环变形条件下的力学特性》

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另一方面，通过对比已有研究[3，4，19，21]与Fe-19.6Cr-2Ni-2.9Mn-1.6Si钢结果（表1[3，4，19，21]）发现，双相不锈钢循环变形阶段特征对塑性应变幅敏感。不同阶段转折点对应的塑性应变幅与两相比例及N含量有关，其中转变点1（A→B）为主导变形机制为奥氏体→奥氏体+铁素体转变时对应的塑性应变幅εap1，而转变点2为奥氏体+铁素体→铁素体转变时对应的塑性应变幅εap2，见图9b中B→C和I→II拐点（圆环标示处）。由表1可知，N含量的增加和奥氏体相比例的减少都会使铁素体主导循环变形阶段对应拐点左移（对应的塑性应变幅减小）。Mateo等[4]和Ak‐dut[22]认为，奥氏体相较少会使得该相整体承载塑性变形的能力降低，其对应的主导变形阶段的塑性应变幅范围也随之缩小，则铁素体主导变形阶段的塑性应变幅范围扩大；而N主要分布在奥氏体相中，对奥氏体起到固溶强化作用，较高的N含量将进一步增加两相间的性质差异，更有助于应变局部化至铁素体中，使得在相对较小塑性应变幅下便由铁素体主导循环变形。Fe-19.6Cr-2Ni-2.9Mn-1.6Si钢具有中等的N含量与奥氏体相含量，其转变点2对应塑性应变幅值（0.02%）低于329钢（0.05%），这是因为Fe-19.6Cr-2Ni-2.9Mn-1.6Si钢与329钢相比尽管其奥氏体比例大会增大转变点2对应的εap2，但其N含量明显高于329钢，因此使得其εap2显著低于329钢的εap2。