《表2 不同循环热处理次数后粘结相EDS分析结果Table 2 EDS analysis of matrix phase in the specimens heat treated for diffe

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《SPS循环热处理对93W-4.9Ni-2.1Fe合金组织和性能的影响》

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式中，fW和fWM分别代表断口中W晶粒穿晶断裂和W-M界面分裂所占比例，σW和σWM分别为W晶粒穿晶断裂和W-M界面分裂所需的临界应力。一般情况下随着W晶粒穿晶断裂和粘结相塑性撕裂的增加，钨合金的强度和塑性变形能力将相应提高，而随着W-M和W-W界面断裂比例的增加，合金的强度和塑性变形能力将有所降低。当热处理循环次数仅1次时，合金弯曲断口的形貌特征与烧结态时基本相同，以W-W界面开裂和粘结相低塑性断裂为主。由于此时W与粘结相的结合力较弱，W-M界面分离表面比较光滑，分裂后部分形成了孔隙，如图5a所示。在弯曲断裂过程中，裂纹易在W-W界面形成，并沿着W-W界面和W-M界面扩展，以致相应合金的强度和变形能力均相对较低。当热处理循环次数增至2次时，断口中开始出现W晶粒的穿晶断裂和粘结相的相对高塑性（相对于1次循环热处理时）撕裂，但是在断面中所占比例仍相对较低。当热处理循环5次以上时，W晶粒穿晶断裂所占比例明显增大，并随着循环次数的增加而上升，甚至出现了W晶粒沿垂直弯曲断面方向的破裂（如图5d白色箭头所示），这主要是由于W-M界面的结合强度得到了不断提高，这也导致了在W-M界面分离处形成更多絮状粘结相。由于钨晶粒穿晶断裂的不断提高（如图5各图中箭头所示），再加上W-W连接度的降低和亚晶强化作用，因此钨合金的强度不断得到改善。由图还可看出，当循环次数从2次增加到10次时，粘结相的高塑性撕裂比例逐渐提高，并在10次循环后达到最大值，但当循环次数增加到20次后又有所降低，这与合金在进行弯曲试验时最大挠度变化的趋势是一致的。