《表8 分层计算剪应力后基床系数不同计算方法得到的地震荷载作用下结构弯矩》

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《反应位移法在地下综合管廊抗震设计中的应用》

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注:a.日本公式法（分层）；b.规范静力有限元法（分层）；c.“李亮法”（分层）。

土体分层除了对结构顶、底板处地基基床系数的取值有影响之外，还由于相应土层的动剪切模量的不同，导致根据剪应力正弦分布公式计算得到的顶、底板处地层剪应力也与等效土层的情况有所不同。以本算例来说，土层等效处理后的等效动剪切模量为55 768kPa，据此计算的顶、底板地层剪应力分别为15.26kPa和37.79kPa；而考虑土体分层后，管廊结构处于第一层人工填土和第二层粉质黏土层中，下部刚度较大的残积砂质黏性土对结构周围地层剪应力的影响很小，此时根据剪切波速计算出的结构顶、底板处土层动剪切模量分别为32 805.00kPa和19 143.00kPa，相应的顶、底板处地层剪应力为8.98kPa和12.97kPa。可见，对于土层刚度或者说剪切波速相差较大的情况，如果仍然进行均质等效化处理可能引起较大误差，尤其是从施加到结构上的外荷载方面就已经与实际产生较大偏差。按照上述考虑分层后得到的地层剪应力作为外荷载重新进行计算，结果如表8所示（参照图7编号示意图）。关键部位内力峰值汇总见表9、表10，表中同时给出了非线性有限元动力时程法的计算结果，作为对比。注意，此处仅考虑地震作用引起的附加内力。