《表2 改造前双锥密封的设计参数和计算结果》
委托某公司分析泄漏原因,并进行改造。经查看原计算书,发现原设计的初始间隙g(g=2.55 mm)高达0.294%D1,预紧载荷高达70%螺栓屈服极限。由于采用特殊的法兰结构,其预紧载荷被限定在由双锥环的回弹力控制的预紧螺栓载荷Wa,2以内,也不会产生平盖圆柱支撑面对双锥环内圆柱面的支撑反力(Vg,a=Vg=0),操作时的直径间隙也可以认为一直维持为零(ΔD=0),这样,双锥环不会受到因预紧载荷过大而导致的过度挤压塑性变形。但是,由于初始预紧间隙g过大,致使双锥环被严重压缩屈服变形,加上密封面为较软的316L堆焊材料,而双锥环为较硬的N06625材料,且在双锥环和法兰密封面之间没有软垫片,造成法兰密封面在双锥环的挤压下就已经被局部压溃塑性变形,从而无法确保理论的预紧比压qa和操作密封系数mc,mp与实际相符合,即:理论计算值失去了实际意义。于是,每打开一次,就要更换双锥环,并研磨法兰密封面,但是,开车后没多久就滴漏不断。改造前设计参数和计算结果见表2(2g或2g+ΔU的允许值是参考文献[8]中的计算方法)。
图表编号 | XD0060635300 严禁用于非法目的 |
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绘制时间 | 2019.04.30 |
作者 | 匡良明、吴影杰、罗国良 |
绘制单位 | 上海森松压力容器有限公司、上海森松压力容器有限公司、上海市特种设备监督检验技术研究院 |
更多格式 | 高清、无水印(增值服务) |