《表6 多遇地震作用下, 相当风压下和用简化法得到的基底剪力的对比》

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《预估钢框筒截面尺寸的等效实膜筒法的改进》

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为考察前述因素的影响，对KT-4～KT-7的设计条件进行了局部变化，它们的部分设计条件如表5所示，设防烈度均为8度（0.2g），基本风压均为0.6kN·m-2，其中KT-5与KT-6的体型系数取1.4，其余取1.3。在此说明:在考察某些因素变化时并未严格遵照单因素变化，而是仅重点关注用简化法算得的基底剪力与相当风压下的基底剪力差别的波动是否限于某个范围。表5中各个结构的基本周期、多遇地震作用下的最大层间位移角、相当风压以及基底剪力如表6所示。可以看出，对KT-4来说，当设防烈度改变时，简化法算得的基底剪力比相当风压下基底剪力大7.9%；同KT-1～KT-3情况差不多，对KT-4、KT-5和KT-6来说，当层数改变时，用简化法算得的基底剪力仍然大于相当风压下的基底剪力，但增大的幅度有所不同；对KT-5和KT-7来说，当平面尺寸增大时，用简化法算得的基底剪力偏离相当风压下的基底剪力的程度接近；对KT-4-3.0、KT-4和KT-4-3.6来说，当层高增大时，用简化法算得的基底剪力偏离相当风压下的基底剪力的程度略为增大；对KT-5-5D、KT-5-6D和KT-5来说，当楼面恒荷载增大时，用简化法算得的基底剪力偏离相当风压下的基底剪力的程度较为接近；对KT-4-0.35、KT-4和KT-4-0.45来说，当场地特征周期增大时，用简化法算得的基底剪力偏离相当风压下的基底剪力的程度降低；对KT-4A，KT-4B、KT-4和KT-4D来说，当地面粗糙度从A类到D类，相当风压下的基底剪力依次减小，且用简化法算得的基底剪力偏离相当风压下的基底剪力的程度不断增大，KT-4A与KT-4B在相当风压下的基底剪力比较接近，KT-4与KT-4D在相当风压下的基底剪力比较接近，且不同粗糙度对应的相当风压下的基底剪力值不同的原因主要在于风压高度变化系数不同。从表6总体来看，用简化法算得的基底剪力比相当风压下的基底剪力大，误差在12%以内，平均误差约为7.8%；用简化法算得的基底剪力比振型分解反应谱算得的基底剪力大，平均误差约为18.8%。尽管用简化法算得的基底剪力比相当风压下基底剪力大，但是用于确定式（10）中q的值时，建议不考虑增大的比例，因为这是基于构件尺寸设计合理和周期准确的基础上，预估的构件重量与结构的基本周期难以做到跟最终设计的结构完全一致。