《表1 不同荷载作用下塔柱关键截面位置横向弯矩》

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《无下横梁A形桥塔静力荷载横向效应分析》

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注：桥塔为横向对称结构，两塔柱弯矩方向相反，为便于对比分析，表中所列弯矩值均为塔柱关键截面位置横向弯矩绝对值，下同。

桥塔在整体升降温及横向梯度温度作用下，产生较大横向次内力[7-9]。计算中桥塔横向梯度温度按照单侧升温5℃考虑。在永久荷载、汽车及温度（包含整体升降温及桥塔横向梯度温度）荷载作用下，塔柱6个关键截面位置的横向弯矩最大值，如表1所示。支座沉降及支座摩阻力荷载作用下，桥塔塔柱产生的横向弯矩较小，限于篇幅，表中未列出。由表1可知：（1）永久荷载作用下，方案1下塔柱底部横向弯矩为305 302kN·m；方案2下塔柱底部横向弯矩为718 676kN·m，较方案1增加413 374kN·m。查询永久荷载下自重、收缩徐变及预应力三项荷载效应结果可知：结构在自重、收缩徐变及下横梁预应力作用下，方案2下塔柱底部弯矩较方案1分别增加229 891，82 765，100 718kN·m。（2）在汽车荷载作用下，方案1中，汽车荷载通过锚固于上横梁的0号索作用于桥塔根部的弯矩值有限，中、上塔柱横向弯矩最大值为7 672kN·m，下塔柱底部横向弯矩仅为42kN·m；方案2中、上塔柱横向弯矩最大值为5 948kN·m，下塔柱底部横向弯矩达35 448kN·m。（3）在整体降温作用下，取消下横梁使得桥塔下塔柱底部横向弯矩由276 922kN·m减至34 808kN·m，降至原来的13%。（4）在横向梯度温度作用下，两方案中、上塔柱横向弯矩差值较小，均在6%以内；方案1下塔柱顶、底部横向弯矩为方案2的83%。根据计算结果可知：永久及一般可变荷载作用下，取消下横梁后，桥塔中、上塔柱横向弯矩影响较小，下塔柱横桥向受力状况得到较大改善。